在一次噴丸強度相同時，二次噴丸后，最大殘存壓應力和外面殘存壓應力均比一次噴丸的大，鋼丸生產廠家山東希賢闡明增長噴丸次數能進步噴丸層的殘存壓應力。二次噴丸不但可以進一步增大殘存壓應力，還可以低落外面粗糙度，改良外面品質。別的，在(0.50+0.12)n1H1強度下二次噴丸后，合金滲碳鋼的最大殘存壓應力和外面殘存壓應力分別為1251MPa和1201MPa.比在(0.50+0.20)mm硬度下噴丸后的大，這闡明經陶瓷丸二次噴丸后噴丸層的殘存壓應力更大。

　　這是因為陶瓷丸的硬度較大，更容易在噴丸層惹起較大的塑性變形，從而發(fā)生更大的殘存壓應力。在(0.5+0.12)FflITl強度下二次噴丸后，合金滲碳鋼最大殘存壓應力地點層深比1TlIn強度下二次噴丸后的小，這是因為陶瓷丸在第二次噴丸時的強度更小而至。鋼丸生產廠家山東希賢認為在層深大于100mm后，一次噴丸和二次噴丸發(fā)生的殘存壓應力基本雷同，這是因為二次噴丸進程中的第二次噴丸強度都較小。是以對層深跨越100/m后的殘存壓應力影響不大。在分歧強度下一次噴丸后，跟著層深增長，合金滲碳鋼噴丸層的殘存奧氏體含量漸漸增長，并在250mm處根本到達一個穩(wěn)定的值，約為23.5%(體積分數)。

　　別的，跟著噴丸強度增大，殘存奧氏體含量順次低落，鋼丸生產廠家山東希賢闡明噴丸強度越大分歧噴丸強度下合金滲碳鋼噴丸層殘存奧氏體體積分數沿層深的變更大，越有利于殘存奧氏體向馬氏體改變，即越易發(fā)生馬氏體相變。與一次噴丸比擬，二次噴丸后的殘存奧氏體含量更低，但低落的幅度很小。這是因為在0.50mm強度一次噴丸后，大部分奧氏體已改變馬氏體，再增長噴丸次數，改變量增長已不明顯。別的，(0.50+0.12)mm強度二次噴丸后殘存奧氏體的含量小于(0.50+0.20)mm強度二次噴丸后的，這是因為前者第二次噴丸時所用陶瓷丸的硬度較大，更易發(fā)生較大的應變，從而為應變引發(fā)馬氏體相變供給更大的驅動力，招致殘存奧氏體含量的削減更加明顯。噴丸層殘存奧氏體含量的削減和馬氏體含量的增長可有用進步噴丸層的硬度和強度，有利于其應用機能的進步。

　　鋼丸生產廠家山東希賢認為噴丸能在合金滲碳鋼外面發(fā)生殘存壓應力，且殘存壓應力跟著層深增長而先增長后減小;增大噴丸強度，噴丸層的外面殘存壓應力、最大殘存壓應力及其地點層深均增大，當單次噴丸強度為0.60mm，外面殘存壓應力、最大殘存壓應力及其地點層深分離到達最大值(892MPa、1235MPa和75mm);噴丸次數的增長有利于增大外面殘存壓應力和最大殘存壓應力。鋼丸生產廠家山東希賢認為噴丸能低落合金滲碳鋼噴丸層殘存奧氏體含量;隨層深增長，殘存奧氏體含量漸漸增長，并在250mm處根本到達一個穩(wěn)定的值，體積分數約為23.5%;在雷同的層深處，噴丸強度越高，殘存奧氏體含量越低;噴丸次數增長會進一步低落殘存奧氏體的含量。

鋼丸生產廠家認為滲碳鋼的二次噴丸強度要大于一次噴丸