試板開裂葉聞表面經(jīng)多種噴丸工藝處理的焊接試板在143℃濃度為42%MgC溶液中的應力腐蝕試.結(jié)果說明鋼絲切丸噴丸處理過的試板抗應力腐蝕能力明顯優(yōu)于未噴丸的焊接試板。玻璃噴丸處理的試板抗應力腐蝕能力優(yōu)于鑄鋼噴丸處理的試板.從鑄鋼噴丸處理過的試板的抗應力腐蝕試驗結(jié)果可以看出，覆蓋率對SCC的影響較大.

　　200%覆蓋率的試頓抗應力腐蝕能力最強.即殘余壓應力越大抗應力腐蝕能力越強.結(jié)果還驗證了鑄鋼噴丸過程中.鋼絲切丸容易產(chǎn)生碎片，碎片殘留在工件表面，在一定的條件下會引起電化學腐蝕，電化學腐蝕穿透了試板表面由于噴丸形成的塑性形變層(該層的深度大概在0.1mm～0.8ram)，從而使呈拉應力狀態(tài)的金屬表面再次暴露在腐蝕介質(zhì)中，以致焊接試板開裂.

　　然而，隨著鑄鋼噴丸覆蓋率的提高(達到200%的覆蓋率)，塑陛形變層加深，電化學腐蝕并不能完全腐蝕掉塑性形變層.金屬鋼絲切丸表面仍呈壓應力狀態(tài)，故焊接試板上沒有裂紋萌生.與鑄鋼噴丸不同的是，玻璃噴丸處理工藝不會形成電化學腐蝕，無論是50%的覆蓋率還是200%的覆蓋率(試板表面均形成了殘余壓應力層)，焊接試扳在腐蝕介質(zhì)條件下都不會發(fā)生應力腐蝕開裂.因此.在相同的噴丸強度下，玻璃噴丸的處理效果更好

　　開裂試板的金相組織分析截面的金相組織.在離焊縫邊緣0～25mm內(nèi)的熱影響區(qū)金屬未發(fā)生晶問腐蝕;而距離焊縫邊緣2.5mm～55mm內(nèi)的熱影響區(qū)金屬發(fā)生晶間腐蝕.目前，技廣泛接受曲奧氏體不銹錒焊接接頭品間腐蝕形成的機理是“貧鉻理論”.鋼絲切丸奧氏體不銹鋼焊接接頭在焊接的快速連續(xù)加熱過程中.位于熱循環(huán)峰值溫度800℃～1000℃的部位發(fā)生敏化.晶界上析出碳化鉻Cr23，晶界附近的奧氏體貧鉻，其抗晶間腐蝕能力就明顯比母材差。

玻璃噴丸的抗應力效果好于噴丸處理