鋼絲切丸與輪殼間的摩擦力矩輪殼內(nèi)側(cè)為圓柱面,在整個圓柱面上鋼丸的壓強相等,葉片厚度很小,在計算摩擦力矩時,可略去不計,則在圓柱面上鋼絲切丸所能傳遞的摩擦力矩為:M,=2=RZb,,RZ=,R:(R:一L:)一5.23x10b,n(,一c’)(2)式中:M,—圓周摩擦力矩困.m)b—葉片寬度〔m)取毛ZdR、一轉(zhuǎn)動后鋼丸分布的內(nèi)徑(m)RZ—輪殼內(nèi)徑(m)取Zd(RZ(3.sdc一R,/RZ比值,0.7C。

　　正常工作后的轉(zhuǎn)速鋼對鑄鐵間的滑動摩擦系數(shù)0.22鋼絲切丸與輪殼端面間的摩擦力矩在端面上鋼丸的壓強隨半徑的不同而變化,取微元圓環(huán)工作儲備系數(shù)為了保證離合器工作可靠取口=1.2~2。對負(fù)載比較穩(wěn)定,從動件的轉(zhuǎn)動慣量小,要求緩慢平穩(wěn)起動的離合器,應(yīng)取小值。對沖擊大的負(fù)載不嚴(yán)格要求平穩(wěn)起動的離合器,可取大值。

　　鋼絲切丸離合器的接合過程分析從動端通過傳動系統(tǒng)醒動工作機件,則起、離合器的摩擦力矩,當(dāng)離合器結(jié)構(gòu)參數(shù)確定后其摩擦力矩與角速度的平方成正比即工作負(fù)載力矩,由從動機件的工作性質(zhì)決定,一般情況下,在起動階段,可以看作常數(shù)即M。可分別求出主、從動端的運動規(guī)律.但上述方程的同步轉(zhuǎn)速再從式(8)、(9)算出轉(zhuǎn)差率,額定轉(zhuǎn)矩和最大轉(zhuǎn)矩,代人式(7),算出臨界轉(zhuǎn)差率S。

　　從而可繪出電動機的機械特性曲線(M`~曲線),并繪出曲線(拋物線)及對離合器轉(zhuǎn)速小于10時,負(fù)載力矩大于離合器傳動力矩,故鋼絲切丸從動端靜止不動.主動端繼續(xù)加速轉(zhuǎn)動。2)轉(zhuǎn)速超過20時,主、從動端同時作加速運動,轉(zhuǎn)速達到聲,鋼絲切丸電動機的驅(qū)動力矩和離合器的摩捺力矩愈來愈接近相等,電動機的加速也愈來愈慢,直至幾乎維持等速運動,而從動件則進一步加速,直至主、從動件的轉(zhuǎn)速相等達到從主動件完成接合過。

離合器正常工作后鋼絲切丸對鑄鐵件的沖擊測試